(一)蝸桿傳動(dòng)的失效形式、設(shè)計(jì)準(zhǔn)則及常用材料

    和齒輪傳動(dòng)一樣，蝸桿傳動(dòng)的失效形式也有點(diǎn)蝕(齒面接觸疲勞破壞)、齒根折斷、曲面膠合及過(guò)度磨損等，

普通圓柱蝸桿傳動(dòng)承載能力計(jì)算

。由于材料和結(jié)構(gòu)上的原因，蝸桿螺旋齒部分的強(qiáng)度總是高于蝸輪輪齒的強(qiáng)度，所以失效經(jīng)常發(fā)生在蝸輪輪齒上。因此，一般只對(duì)蝸輪輪齒進(jìn)行承載能力計(jì)算。由于蝸桿與蝸輪齒面間有較大的相對(duì)滑動(dòng)，從而增加了產(chǎn)生膠合和磨損失效的可能性，尤其在某些條件下(如潤(rùn)滑不良),蝸桿傳動(dòng)因齒面膠合而失效的可能性更大。因此，蝸桿傳動(dòng)的承載能力往往受到抗膠合能力的限制。

    在開(kāi)式傳動(dòng)中多發(fā)生齒面磨損和輪齒折斷，因此應(yīng)以保證齒根彎曲疲勞強(qiáng)度作為開(kāi)式傳動(dòng)的主要設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。

    在閉式傳動(dòng)中，蝸桿副多因齒面膠合或點(diǎn)蝕而失效。因此，通常是按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，而按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度進(jìn)行校核。此外，閉式蝸桿傳動(dòng)，由于散熱較為困難，還應(yīng)作熱平衡核算。

    由上述蝸桿傳動(dòng)的失效形式可知，蝸桿、蝸輪的材料不僅要求具有足夠的強(qiáng)度，更重要的是要具有良好的磨合和耐磨性能。

    蝸桿一般是用碳鋼或合金鋼制成。高速重載蝸桿常用15Cr或20Cr，并經(jīng)滲碳淬火；也可用40、45號(hào)鋼或40Cr并經(jīng)淬火。這樣可以提高表面硬度，增加耐磨性。通常要求蝸桿淬火后的硬度為40～55HRC，經(jīng)氮化處理后的硬度為55～62HRC。一般不太重要的低速中載的蝸桿，可采用40或45號(hào)鋼，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其硬度為220～300HBS。

    常用的蝸輪材料為鑄造錫青銅(ZCuSnlOPl，ZCuSn5Pb5Zn5)、鑄造鋁鐵青銅(ZCuAl10Fe3)及灰鑄鐵(HTl5O、HT2OO)等。錫青銅耐磨性最好，但價(jià)格較高，用于滑動(dòng)速度Vs≥3m/s的重要傳動(dòng)；鋁鐵青銅的耐磨性較錫青銅差一些，但價(jià)格便宜，一般用于滑動(dòng)速度Vs≤4m/s的傳動(dòng)；如果滑動(dòng)速度不高(Vs<2m/s)，對(duì)效率要求也不高時(shí)，可采用灰鑄鐵。為了防止變形，常對(duì)蝸輪進(jìn)行時(shí)效處理。

    (二)蝸桿傳動(dòng)的受力分析

    蝸桿傳動(dòng)的受力分析和斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)相似。在進(jìn)行蝸桿傳動(dòng)的受力分析時(shí)，通常不考慮摩擦力的影響。

    圖<蝸桿傳動(dòng)的受力分析>所示是以右旋蝸桿為主動(dòng)件，并沿圖示的方向旋轉(zhuǎn)時(shí)，蝸桿螺旋面上的受力情況。設(shè)Fn為集中作用于節(jié)點(diǎn)P處的法向載荷，它作用于法向截面Pabc內(nèi)(圖<蝸桿傳動(dòng)的受力分析>a)。Fn可分解為三個(gè)互相垂直的分力，即圓周力Ft、徑向力Fr和軸向力Fa。顯然，在蝸桿與蝸輪間，相互作用著Ft1與Fa2、Fr1與Fr2和Fa1與Ft2 這三對(duì)大小相等、方向相反的力(圖<蝸桿傳動(dòng)的受力分析>c)。

圖<蝸桿傳動(dòng)的受力分析>

    在確定各力的方向時(shí)，尤其需注意蝸桿所受軸向力方向的確定。因?yàn)檩S向力的方向是由螺旋線的旋向和蝸桿的轉(zhuǎn)向來(lái)決定的,如圖<蝸桿傳動(dòng)的受力分析>a所示，該蝸桿為右旋蝸桿，當(dāng)其為主動(dòng)件沿圖示方向(由左端視之為逆時(shí)針?lè)较?回轉(zhuǎn)時(shí)，如圖<蝸桿傳動(dòng)的受力分析>b所示，蝸桿齒的右側(cè)為工作面(推動(dòng)蝸輪沿圖c所示方向轉(zhuǎn)動(dòng)),故蝸桿所受的軸向力Fa1(即蝸輪齒給它的阻力的軸向分力)必然指向左端(見(jiàn)圖<蝸桿傳動(dòng)的受力分析>c下部)。如果該蝸桿的轉(zhuǎn)向相反，則蝸桿齒的左側(cè)為工作面(推動(dòng)蝸輪沿圖c所示方向的反向轉(zhuǎn)動(dòng)),故此時(shí)蝸桿所受的軸向力必指向右端。至于蝸桿所受圓周力的方向，總是與它的轉(zhuǎn)向相反的；徑向力的方向則總是指向軸心的。關(guān)于蝸輪上各力的方向，可由圖<蝸桿傳動(dòng)的受力分析>c所示的關(guān)系定出

    當(dāng)不計(jì)摩擦力的影響時(shí)，各力的大小可按下列各式計(jì)算：

   

    式中：T1、T2—分別為蝸桿及蝸輪上的公稱轉(zhuǎn)矩；

    d1、d2—分別為蝸桿及蝸輪的分度圓直徑。

    (三)蝸桿傳動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算

    l．蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算

    蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的原始公式仍來(lái)源于赫茲公式。接觸應(yīng)力

   

    式中: Fn—嚙合齒面上的法向載荷，N；

    L0—接觸線總長(zhǎng)，mm；

    K—載荷系數(shù)；

    ZE—材料的彈性影響系數(shù)，，青銅或鑄鐵蝸輪與鋼蝸桿配對(duì)時(shí)，取ZE=160。

    將以上公式中的法向載荷Fn換算成蝸輪分度圓直徑d2與蝸輪轉(zhuǎn)矩T2的關(guān)系式，再將d2、L0、ρ∑等換算成中心距的函數(shù)后，即得蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度的驗(yàn)算公式為

   

    式中：Zρ—蝸桿傳動(dòng)的接觸線長(zhǎng)度和曲率半徑對(duì)接觸強(qiáng)度的影響系數(shù)，簡(jiǎn)稱接觸系數(shù)，可從圖<圓柱蝸桿傳動(dòng)的接觸系數(shù)>中查得。

圖<圓柱蝸桿傳動(dòng)的接觸系數(shù)>

    K—載荷系數(shù)，K=KAKβKv，其中KA為使用系數(shù)，查下表<使用系數(shù)KA>； Kβ為齒向載荷分布系數(shù),當(dāng)蝸桿傳動(dòng)在平穩(wěn)載荷下工作時(shí)，載荷分布不均現(xiàn)象將由于 工作表面良好的磨合而得到改善，此時(shí)可取Kβ=1；當(dāng)載荷變化較大，或有沖擊、振動(dòng)時(shí)，可取Kβ=1.3～1.6；Kv為動(dòng)載系數(shù)，由于蝸桿傳動(dòng)一般較平穩(wěn)，動(dòng)載荷要比齒輪傳動(dòng)的小得多，故Kv值可取定如下:對(duì)于精確制造，且蝸輪圓周速度v2≤3m/s時(shí)，取Kv=1.0～1.1； v2>3m/s時(shí)，Kv=1.1～1.2 。

    [σ]H—蝸輪齒面的許用接觸應(yīng)力。

    使用系數(shù)KA

工作類型 I II III 載荷性質(zhì) 均勻，無(wú)沖擊 不均勻，小沖擊 不均勻，大沖擊 每小時(shí)起動(dòng)次數(shù) <25 25-50 >50 起動(dòng)載荷 小 較大 大 KA 1 1.15 1.2

    當(dāng)蝸輪材料為灰鑄鐵或高強(qiáng)度青銅（σB≥300MPa）時(shí)，蝸桿傳動(dòng)的承載能力主要取決于齒面膠合強(qiáng)度。但因日前尚無(wú)完善的膠合強(qiáng)度計(jì)算公式，故采用接觸強(qiáng)度計(jì)算是一種條件性計(jì)算，在查取蝸輪齒面的許用接觸應(yīng)力時(shí)，要考慮相對(duì)滑動(dòng)速度的大小。由于膠合不屬于疲勞失效，[σ]H的值與應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N無(wú)關(guān)，因而可直接從表<灰鑄鐵及鑄鋁鐵青銅蝸輪的許用接觸應(yīng)力>中查出許用接觸應(yīng)力[σ]H的值。

    若蝸輪材料為強(qiáng)度極限σB<300MPa的錫青銅，因蝸輪主要為接觸疲勞失效，故應(yīng)先從表<鑄錫青銅蝸輪的基本許用接觸應(yīng)力>中查出蝸輪的基本許用接觸應(yīng)力[σ]H '，再接[σ]H =KHN·[σ]H ' ，算出許用接觸應(yīng)力的值。上面KHN為接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)。其中，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60jn2Lh，此處n2為蝸輪轉(zhuǎn)速，r/min；Lh為工作壽命，h；j為蝸輪每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，每個(gè)輪齒嚙合的次數(shù)。

    灰鑄鐵及鑄鋁鐵青銅蝸輪的許用接觸應(yīng)力[σ]H(MPa)

    材料 滑動(dòng)速度vs(m/s) 蝸桿 蝸輪 <0.25 0.25 0.5 1 2 3 4

    20或20Cr滲碳，淬火，45號(hào)鋼淬火，齒面硬度大于45HRC

灰鑄鐵HT200 206 166 150 127 95 - - 灰鑄鐵HT200 250 202 182 154 115 - - 鑄鋁鐵青銅ZCuAl10Fe3 - - 250 230 210 180 160 45號(hào)鋼或Q275 灰鑄鐵HT150 172 139 125 106 79 - - 灰鑄鐵HT200 208 168 152 128 96 - -

    鑄錫青銅蝸輪的基本許用接觸應(yīng)力[σ]H'(MPa)

蝸輪材料 鑄造方法 蝸桿螺旋面的硬度 ≤45HRC >45HRC 鑄錫磷青銅ZCuSn10P1 砂模鑄造 150 180 金屬模鑄造 220 268 鑄錫鋅鉛青銅ZCuSn5Pb5Zn5 砂模鑄造 113 135 金屬模鑄造 128 140

    注: 錫青銅的基本許用接觸應(yīng)力為應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=時(shí)之值，當(dāng)N≠時(shí)，需將表中數(shù)值乘以壽命系數(shù)KHN；當(dāng)N>25×時(shí)，取N=25×；當(dāng)N<2.6×時(shí)，取N=2.6×。

    從蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度的驗(yàn)算公式中可得到按蝸輪接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì)計(jì)算的公式為

   

    從上式算出蝸桿傳動(dòng)的中心距a后，可根據(jù)預(yù)定的傳動(dòng)比i(z2/z1)從表<普通圓柱蝸桿基本尺寸和參數(shù)及其與蝸輪參數(shù)的匹配>中選擇一合適的a值，以及相應(yīng)的蝸桿、蝸輪的參數(shù)。

    普通圓柱蝸桿基本尺寸和參數(shù)及其與蝸輪參數(shù)的匹配

    中心距

    a(mm)

    模數(shù)

    m(mm)

    分度圓直徑

    d1(mm)

   

    ()

    蝸桿頭數(shù)

    z1

    直徑系數(shù)

    q

    分度圓導(dǎo)程角

    γ(°)

    蝸輪齒數(shù)

    z2

    變位系數(shù)

    x2

40 1 18 18 1 18.00 3°10′47″ 62 0 50 82 0 40 1.25 20 31.25 1 16.00 3°34′35″ 49 -0.500 50 22.4 35 17.92 3°11′38″ 62 +0.040 63 82 +0.440 50 1.6 20 51.2 1 12.50 4°34′26″ 51 -0.500 2 9°05′25″ 4 17°44′41″ 63 28 71.68 1 17.50 3°16′14″ 61 +0.125 80 82 +0.250

    40

    (50)

    (63)

2 22.4 89.6 1 11.20 5°06′08″

    29

    (39)

    (51)

    -0.100

    (-0.100)

    (+0.400)

2 10°07′29″ 4 19°39′14″ 6 28°10′43″ 80 35.5 142 1 17.75 3°13′28″ 62 +0.125 100 82

    50

    (63)

    (80)

2.5 28 175 1 11.20 5°06′08″

    29

    (39)

    (53)

    -0.100

    (+0.100)

    (-0.100)

2 10°07′29″ 4 19°39′14″ 6 28°10′43″ 100 45 281.25 1 18.00 3°10′47″ 62 0

    63

    (80)

    (100)

3.15 35.5 352.25 1 11.27 5°04′15″

    29

    (39)

    (53)

    -0.1349

    (+0.2619)

    (-0.3889)

2 10°03′48″ 4 19°32′29″ 6 28°01′50″ 125 56 555.56 1 17.778 3°13′10″ 62 -0.2063

    80

    (100)

    (125)

4 40 640 1 10.00 5°42′38″

    31

    (41)

    (51)

    -0.500

    (-0.500)

    (+0.750)

2 11°18′36″ 4 21°48′05″ 6 30°57′50″ 160 71 1136 1 17.75 3°13′28″ 62 +0.125 100 5 50 1250 1 10.00 5°42′38″ 31 -0.500 (125) 2 11°18′36″ (41) (-0.500) (160) 4 21°48′05″ (53) (+0.500) (180) 6 30°57′50″ (61) (+0.500) 200 90 2250 1 18.00 3°10′47″ 62 0 125 6.3 63 2500.47 1 10.00 5°42′38″ 31 -0.6587 (160) 2 11°18′36″ (41) (-0.1032) (180) 4 21°48′05″ (48) (-0.4286) (200) 6 30°57′50″ (53) (+0.2460) 250 112 4445.28 1 17.778 3°13′10″ 61 +0.2937 160 8 80 5120 1 10.00 5°42′38″ 31 -0.500 (200) 2 11°18′36″ (41) (-0.500) (225) 4 21°48′05″ (47) (-0.375) (250) 6 30°57′50″ (52) (+0.250)

    注：1）本表中導(dǎo)程角γ小于3°30′的圓柱蝸桿均為自鎖蝸桿，

工程

《普通圓柱蝸桿傳動(dòng)承載能力計(jì)算》(http://www.stanzs.com)。

    2）括號(hào)中的參數(shù)不適用于蝸桿頭數(shù)z1＝6時(shí)。

    3）本表摘自GB10085－1988。

    2.蝸輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算

    蝸輪輪齒因彎曲強(qiáng)度不足而失效的情況，多發(fā)生在蝸輪齒數(shù)較多(如z2>90時(shí))或開(kāi)式傳動(dòng)中。因此，對(duì)閉式蝸桿傳動(dòng)通常只作彎曲強(qiáng)度的校核計(jì)算，但這種計(jì)算是必須進(jìn)行的。因?yàn)樾：宋佪嗇嘄X的彎曲強(qiáng)度決不只是為了判別其彎曲斷裂的可能性，對(duì)那些承受重載的動(dòng)力蝸桿副，蝸輪輪齒的彎曲變形量還要直接影響到蝸桿副的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性精度。由于蝸輪輪齒的齒形比較復(fù)雜，要精確計(jì)算齒根的彎曲應(yīng)力是比較困難的，所以常用的齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算方法就帶有很大的條件性。通常是把蝸輪近似地當(dāng)做斜齒圓柱齒輪來(lái)考慮，于是得蝸輪齒根的彎曲應(yīng)力為

   

    式中:—蝸輪輪齒弧長(zhǎng)，, 其中θ為蝸輪齒寬角(參看圖<普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的基本幾何尺寸>)，按表<普通圓柱蝸桿傳動(dòng)基本幾何尺寸計(jì)算關(guān)系式普通圓柱蝸桿傳動(dòng)基本幾何尺寸計(jì)算關(guān)系式>中的公式計(jì)算；

圖<普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的基本幾何尺寸>

    普通圓柱蝸桿傳動(dòng)基本幾何尺寸計(jì)算關(guān)系式

名稱 代號(hào) 計(jì)算關(guān)系式 說(shuō)明 中心距 a a=(d1+d2+2x2m)/2 按規(guī)定選取 蝸桿頭數(shù) z1 按規(guī)定選取 蝸桿齒數(shù) z2 按傳動(dòng)比確定 齒形角 α αa=20°或αn=20° 按蝸桿類型確定 模數(shù) m m=ma=mn/cosγ 按規(guī)定選取 傳動(dòng)比 i i=n1/n2 蝸桿為主動(dòng)，按規(guī)定選取 齒數(shù)比 u u=z2/z1當(dāng)蝸桿主動(dòng)時(shí)，i=u 蝸輪變位系數(shù) x2蝸桿直徑系數(shù) q q=d1/m 蝸桿軸向齒距 pa pa=πm 蝸桿導(dǎo)程 pz pz=πmz1 蝸桿分度圓直徑 d1 d1=mq 按規(guī)定選取 蝸桿齒頂圓直徑 da1 da1=d1+2ha1=d1+2m 蝸桿齒根圓直徑 df1 df1=d1-2hf1=d1-2(m+c) 頂隙 c c=m 按規(guī)定 漸開(kāi)線蝸桿基圓直徑 db1 db1=d1·tanγ/tanγb=mz1/tanγb 蝸桿齒頂高 ha1 ha1=·m=0.5(da1-d1) 按規(guī)定 蝸桿齒根高 hf1 hf1=(+)m=0.5(d1-df1) 蝸桿齒高 h1 h1=ha1+hf1=0.5(da1-df1) 蝸桿導(dǎo)程角 γ tgγ=mz1/d1=z1/q 漸開(kāi)線蝸桿基圓導(dǎo)程角 γb cosγb=cosγcosαn 蝸桿齒寬 b1 見(jiàn)下表 由設(shè)計(jì)確定 蝸輪分度圓直徑 d2 d2=mz2=2a-d1-2x2m 蝸輪喉圓直徑 da2 da2=d2+2ha2 蝸輪齒根圓直徑 df2 df2=d2-2hf2 蝸輪齒頂高 ha2 ha2=0.5(da2-d2)=m(+x2) 蝸輪齒根高 hf2 hf2=0.5(d2-df2)=m(-x2+) 蝸輪齒高 h2 h2=ha2+hf2=0.5(da2-df2) 蝸輪咽喉母圓半徑 rg2 rg2=a-0.5da2 蝸輪齒寬 b2 由設(shè)計(jì)確定 蝸輪齒寬角 θ θ＝2arcsin(b2/d1) 蝸桿軸向齒厚 sa sa＝0.5πm 蝸桿法向齒厚 sn sn=sa·cosγ 蝸輪齒厚 st 按蝸桿節(jié)圓處軸向齒槽寬ea'確定 蝸桿節(jié)圓直徑 d1' d1'=d1+2x2m=m(q+2x2) 蝸輪節(jié)圓直徑 d2' d2'=d2

    蝸輪寬度B、頂圓直徑de2及蝸桿齒寬b1的計(jì)算公式

    z1 B de2 x2 b1 1 ≤0.75da1 ≤da2+2m

    0

    -0.5

    -1.0

    0.5

    1.0

    ≥(11+0.06z2)m

    ≥(8+0.06z2)m

    ≥(10.5+0.06z1)m

    ≥(11+0.1z2)m

    ≥(12+0.1z2)m

    當(dāng)變位系數(shù)x2為中間值時(shí)，b1取x2 鄰近兩公式所求值的較大者。

    經(jīng)磨削的蝸桿，按左式所求的長(zhǎng)度應(yīng)再增加下列值：

    當(dāng)m<10mm時(shí)，增加25mm；

    當(dāng)m=10～16mm時(shí)，增加35～40mm；

    當(dāng)m>16mm時(shí)，增加50mm；

2 ≤da2+1.5m 4 ≤0.67da1 ≤da2+m

    0

    -0.5

    -1.0

    0.5

    1.0

    ≥(12.5+0.09z2)m

    ≥(9.5+0.09z2)m

    ≥(10.5+z1)m

    ≥(12.5+0.1z2)m

    ≥(13+0.1z2)m

    mn—法向模數(shù)，mn=mcosγ，mm；

    Ysa2—齒根應(yīng)力校正系數(shù)，放在[σ]F 中考慮；

    Yε—彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)，取Yε=0.667 ；

    Yβ—螺旋角影響系數(shù)，Yβ=1-γ/120°。

    將以上參數(shù)代入上式得

   

    式中：YFa2—蝸輪齒形系數(shù)，可由蝸輪的當(dāng)量齒數(shù)及蝸輪的變位系數(shù)x2從圖<蝸輪齒形系數(shù)>中查得。

    [σ]F—蝸輪的許用彎曲應(yīng)力，MPa。[σ]F=[σ]F'·KFN，其中[σ]F'為計(jì)入齒根應(yīng)力校正系數(shù)YSa2 后蝸輪的基本許用應(yīng)力，由下表中選�。籏FN為壽命系數(shù)，，其中應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N的計(jì)算方法同前。

    蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力（MPa）

蝸輪材料 鑄造方法 單側(cè)工作雙側(cè)工作鑄錫青銅ZCuSn10P1 砂模鑄造 40 29 金屬模鑄造 56 40 鑄錫鋅鉛青銅ZCuSn5Pb5Zn5 砂模鑄造 26 22 金屬模鑄造 32 26 鑄鋁鐵青銅ZCuAl10Fe3 砂模鑄造 80 57 金屬模鑄造 90 64 灰鑄鐵 HT150 砂模鑄造 40 28 HT200 砂模鑄造 48 34

    注: 表中各種青銅的基本許用彎曲應(yīng)力為應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=時(shí)之值，當(dāng)N≠時(shí)，需將表中數(shù)值乘以壽命系數(shù)KFN；

    當(dāng)N>25×時(shí)，取N=25×；當(dāng)N<時(shí)，取N=。

    上式為蝸輪彎曲疲勞強(qiáng)度的校核公式，經(jīng)整理后可得蝸輪輪齒按彎曲疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì)的公式為

   

    計(jì)算出后,可從<普通圓柱蝸桿基本尺寸和參數(shù)及其與蝸輪參數(shù)的匹配>表查出相應(yīng)的參數(shù)。

    （四）蝸桿的剛度計(jì)算

    蝸桿受力后如產(chǎn)生過(guò)大的變形，就會(huì)造成輪齒上的載荷集中，影響蝸桿與蝸輪的正確嚙合，所以蝸桿還必須進(jìn)行剛度校核。校核蝸桿的剛度時(shí)，通常是把蝸桿螺旋部分看作以蝸桿齒根圓直徑為直徑的軸段，主要是校核蝸桿的彎曲剛度，其最大撓度y可按下式作近似計(jì)算，并得其剛度條件為

   

    式中：Ft1—蝸桿所受的圓周力，N；

    Fr1—蝸桿所受的徑向力，N；

    E—蝸桿材料的彈性模量，MPa；

    I—蝸桿危險(xiǎn)截面的慣性矩，I＝，，其中df1為蝸桿齒根圓直徑，mm；

    L′—蝸桿兩端支承間跨距，mm，視具體結(jié)構(gòu)要求而定,初算時(shí)可取L′≈0.9d2，d2為蝸輪分度圓直徑；

    [y]—許用最大撓度，[y]＝d1/1000，此處d1為蝸桿分度圓直徑，mm。

    （五）普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的精度等級(jí)及其選擇

    GB10089-1988對(duì)蝸桿、蝸輪和蝸桿傳動(dòng)規(guī)定了12個(gè)精度等級(jí)；1級(jí)精度最高，依次降低。與齒輪公差相仿，蝸桿、蝸輪和蝸桿傳動(dòng)的公差也分成三個(gè)公差組。

    普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的精度，一般以6～9級(jí)應(yīng)用得最多。6級(jí)精度的傳動(dòng)可用于中等精度機(jī)床的分度機(jī)構(gòu)、發(fā)動(dòng)機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的傳動(dòng)以及武器讀數(shù)裝置的精密傳動(dòng)，它允許的蝸輪圓周速度v2>5m/s。7級(jí)精度常用于運(yùn)輸和一般工業(yè)中的中等速度(v2<7.5m/s)的動(dòng)力傳動(dòng)。8級(jí)精度常用于每晝夜只有短時(shí)工作的次要的低速(v2≤3m/s) 傳動(dòng)。